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        模板計算方案

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        模板計算方案

        扣件式梁模板安全計算書

        http:///
        一、計算依據:

        1、《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-2008

        2、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-2011

        3、《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-2010

        4、《建筑結構荷載規(guī)范》GB 50009-2012

        更多內容請訪問久久建筑網
        5、《鋼結構設計規(guī)范》GB 50017-2003

        6、《建筑施工臨時支撐結構技術規(guī)范》JGJ300-2013

        7、《施工手冊》(第五版)


        1、計算參數



        2、施工簡圖

        (圖1) 剖面圖1


        (圖2) 剖面圖2

        二、面板驗算

        根據規(guī)范規(guī)定面板可按簡支跨計算,根據施工情況一般樓板面板均擱置在梁側模板上,無懸挑端,故可按簡支跨一種情況進行計算,取b=1m單位面板寬度為計算單元。


        W=bh2/6=1000×122/6=24000 mm3,I=bh3/12= 1000×123/12=144000mm4

        1、強度驗算

        A.當可變荷載Q1k為均布荷載時:

        由可變荷載控制的組合:

        q1=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4Q1kb=1.2×(0.5+(24+1.5)×1500/1000)×1+1.4×2.5×1=50kN/m

        由永久荷載控制的組合:

        q2=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4

        0.7Q1kb=1.35×(0.5+(24+1.5)×1500/1000)×1+1.4×0.7×2.5×1=54.763 kN/m

        取最不利組合得:

        q=max[q1,q2]= max(50,54.763)=54.763 kN/m

        (圖3) 面板簡圖

        B.當可變荷載Q1k為集中荷載時:

        由可變荷載控制的組合:

        q3=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b=1.2×(0.5+(24+1.5)×1500/1000)×1=46.5 kN/m p1=1.4Q1k=1.4×2.5=3.5 kN

        ×


        (圖4) 面板簡圖

        由永久荷載控制的組合: q4=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b=1.35×(0.5+(24+1.5)×1500/1000)×1=52.313 kN/m p2=1.4×0.7Q1k=1.4×0.7×

        2.5=2.45 kN

        (圖5) 面板簡圖

        取最不利組合得: Mmax= 0.219kN·

        m

        (圖6) 面板彎矩圖


        σ=Mmax/W=0.219×106/24000=9.125N/mm2≤[f]=24 N/mm2 滿足要求

        2、撓度驗算

        qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(24+1.5)×400/1000/(4-1))×

        1=3.9kN/m

        (圖7)簡圖

        ν=0.011 mm≤[ν]=400/((4-1)×400)=0.333mm 滿足要求

        (圖8) 撓度圖

        三、次梁驗算

        A、當可變荷載Q1k為均布荷載時:

        由可變荷載控制的組合:

        q1=1.2[G1k+

        (G2k+G3k)h]a+1.4Q1ka=1.2×(0.5+(24+1.5)×1500/1000)×400/1000/(4-1)+1.4×2.5×400/1


        000/(4-1)=6.667 kN/m

        由永久荷載控制的組合: q2=1.35[G1k+

        =7.302 kN/m

        取最不利組合得: q=max[q1,q2]= max(6.667,7.302)=7.302 kN/m 計算簡圖:

        (G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q1ka=1.35×(0.5+(24+1.5)×1500/1000)×400/1000/(4-1)+1.4×0.7×2.5×400/1000/(4-1)

        (圖9) 簡圖

        B、當可變荷載Q1k為集中荷載時: 由可變荷載控制的組合: q3=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a=1.2×(0.3+(24+1.1)×1500/1000)×400/1000/(4-1)=6.072 kN/m

        p1=1.4Q1k=1.4×

        2.5=3.5 kN


        (圖10) 簡圖

        由永久荷載控制的組合: q4=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a=1.352×(0.3+(24+1.1)×12/1000)×400/1000/(4-1)=0.108 kN/m

        p2=1.4×0.7Q1k=1.4×0.7×

        2.5=2.45 kN

        (圖11) 簡圖

        1、強度驗算

        (圖12) 次梁彎矩圖(kN·m)

        Mmax= 1.065kN·m

        σ=Mmax/W=1.065×106/(10.08×1000)=105.655N/mm2≤[f]=205N/mm2 滿足要求


        2、抗剪驗算

        (圖13) 次梁剪力圖(kN)

        Vmax=5.018kN

        τmax=3Vmax/(2A)= 3×5.018×103/(2×828)=9.091N/mm2≤[τ]=120N/mm2 滿足要求

        3、撓度驗算

        撓度驗算荷載統(tǒng)計, qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.3+(24+1.1)×0.15)×0.3=(0.3+(24+1.1)×1500/1000)×40

        0/1000/(4-1)=5.06kN/m

        (圖14) 變形計算簡圖


        (圖15) 次梁變形圖(mm)

        νmax=0.062mm≤[ν]=0.6×1000/400=1.5 mm

        滿足要求

        4、支座反力計算

        承載能力極限狀態(tài)下在支座反力:R= 9.918kN

        正常使用極限狀態(tài)下在支座反力:Rk=3.045kN

        百度搜索:99建筑網,查看數百萬資料
        四、主梁驗算

        模板支設時一般均按梁中心線對稱布置,根據實際工況,可簡化為力學模型如下圖:

        (圖16) 簡圖


        1、抗彎驗算

        (圖17) 主梁彎矩圖(kN·m)

        Mmax= 0.2Rlb=1.969 kN·m σ=Mmax/W=1.969×106/(10.16×1000)=193.799N/mm2≤[f]= 205N/mm2 滿足要求

        2、抗剪驗算

        (圖18) 主梁剪力圖(kN)

        Vmax=R= 9.918 kN

        τmax=QmaxS/(Ib)=3Qmax/(2bh0)= 3×9.918×1000/(2×978)=15.212N/mm2

        [τ]=120N/mm2

        滿足要求


        3、撓度驗算

        (圖19) 簡圖

        (圖20) 主梁變形圖(mm)

        νmax=0.402mm≤[ν]=0.6×1000/400=1.5mm

        滿足要求

        4、支座反力計算

        因立柱在驗算需用到主楞在承載能力極限狀態(tài)下在最大支座反力,故經計算得: Rmax=2.133R= 2.133×9.918=21.155kN

        五、立柱驗算

        1、長細比驗算

        驗算立桿長細比時取k=1, μ1、μ2按JGJ130-2011附錄C取用

        l01= kμ1(h+2a)=1×2.175×(0.6+2×400/1000)=3.045m

        l02=kμ2h =1×4.744×0.6=2.846m

        取兩值中的大值

        l0=max(l01, l02)=max(3.045,2.846)=3.045m


        λ=l0/i=3.045×1000/(12.71×10)=23.958≤[λ]=210

        滿足要求

        2、立柱穩(wěn)定性驗算(頂部立桿段)

        λ1=l01/i=1.155×2.175×(0.6+2×400/1000)×1000/(12.71×10)=27.667

        根據λ1查JGJ130-2011附錄A.0.6得到υ=0.936126

        N1=[1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)]lalb=(1.2×(0.5+(24+1.1)×1500/1000)+1.4×(1+2))×0.6×0.6=17.993kN

        f=N1/(υA)=17.993×1000/(0.936×(5.06×100))=37.986N/mm2

        [σ]=205N/mm2

        滿足要求

        3、立柱穩(wěn)定性驗算(非頂部立桿段)

        λ2=l02/i=1.155×4.744×0.6×1000/(12.71×10)=25.866

        根據λ1查JGJ130-2011附錄A.0.6得到υ=0.93

        N3=[1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)]lalb+1.2×H×gk

        =(1.2×(0.5+(24+1.1)×1500/1000)+1.4×(1+2))×0.6×0.6+1.2×0.077×7.55=18.69kN

        f=N3/(υA)=18.69×1000/(0.936×(5.06×100))=39.457N/mm2

        [σ]=205N/mm2

        滿足要求

        六、可調托座驗算

        按上節(jié)計算可知,可調托座受力N=max(N1,N2)=max(17.993,0)=17.993kN N=17.993kN≤[N]=150kN

        滿足要求

        ≤≤

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