結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)位穆，ｍｍ

圖７框架分擔(dān)剪力比例一結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)位移曲線(xiàn)

防災(zāi)減災(zāi)工程學(xué)報(bào)

第２７卷

．

３動(dòng)力時(shí)程分析

為了準(zhǔn)確地了解在實(shí)際地震作用下結(jié)構(gòu)的地震反應(yīng)，對(duì)上述基本模型及高強(qiáng)配筋模型旅加水平地震修耀，選露Ｅ１

Ｃｅｎｔｒｏ

ＮＳ渡，設(shè)爨ｌ◇靜不囂的縫

面峰值加速度（ＰＧＡ），分別為０．０１、０。０５、０．０７（８度小震）、０．０８、０．０９、０．１、０．２ｇ（８度中震）、０．３、

０．４

ｇ（８度大震）和０．５ｇ。地震歷時(shí)均為２５ｓ。計(jì)算

可褥續(xù)擒在不同ＰＧＡ下麓地震發(fā)疲以及框架新分擔(dān)地震剪力靜變化規(guī)律。

數(shù)值計(jì)算結(jié)果表明，高強(qiáng)配筋模型的最大頂點(diǎn)位移值均稍大于或等于普通配筋模趔的最大頂點(diǎn)位移使（ｏ。５ｇ下，高強(qiáng)既筋模型為１４４．０ｎｌｍ，基本模壅雋１３５。ｌｒａｍ），這是壺予勢(shì)力墻巾鬣置了高強(qiáng)鋼筋之后，結(jié)構(gòu)的彎曲變形加強(qiáng)以及結(jié)構(gòu)基底總剪力

增大的緣故。

裘４所示為剪力墻配置高強(qiáng)鋼筋后在Ｅ１

Ｃｅｎ—

ｔｒｏ

ＮＳ波下褒點(diǎn)位移、褒郝總剪力ｙ基、框架褒部慧

剪力ｙ，、剪力墻底鄢總剪力‰及ｙＦ／ｙ墓的變化。

可見(jiàn)在ＰＧＡ小于０．３ｇ的情況下，基本模型和高強(qiáng)配筋模型沒(méi)有本質(zhì)差別，而當(dāng)ＰＧＡ大于０。３ｇ后，離強(qiáng)配筋模型的底部總剪力和剪力墻褒部剪力糖騫增大，但框架的贏(yíng)部剪力幫還有掰減小：

表４

配置高強(qiáng)鋼筋糟Ｅｌ

Ｃｅｎｔｒｏ

ＮＳ波下頂點(diǎn)位移，ｙ童、ｙ，、

ｙ＿及ｙ＿／ｙ＾的燮化

ＥｌＣｅｎｔｒｏ

ＮＳ渡

管夏Ｆｉ—ｉ１■瓦

０?０１不變不變不變

不變不變

０．０５不變不變不變

不變不變

０．０７不變不變不變

不變

不變０。０８不變苓蜜苓交

零變不變０。０９不變不變不變不變

不變０．１不變不變不變

不變不變

０?２

不變

不變

不變不變

不變

∽基本不變（矗施渺－＆ｏ‘蹋＞＜甚‰滄－瞄ｏ．０４８強(qiáng)＇Ａ）

。。

＋２．３

＋５５．５＋２。７＋４５．２一ｌ。始弼，

”’（＋２．Ｏ％）（＋６．３７％）（＋１．４１％）（十６．５６％）（－－４。６７％）

．。

＋８．８＋４６．４—２１．ｏ＋７３．４—２．８３％

”“（＋６．５％）（＋４．３７％）（一８．８２％）（十８．８９ＳＸ一１２．６３％）

注；括號(hào)內(nèi)為與基本模型對(duì)腹使相比的變化率．

由以上靜力推覆分析可以得到不同模型在極限

變形時(shí)的底部總剪力ｙ總�？蚣艿综翱偧袅Γ�脅和剪力墻底部總剪力ｙⅣ…將動(dòng)力時(shí)程分析得到不同ＰＧＡ下結(jié)構(gòu)底部最大剪力和極限狀態(tài)時(shí)的剪力耀

斃，就可以知道結(jié)毒句的承載交攘對(duì)安全程度。圖８～圖１◇所承為不同ＰＧＡ下結(jié)掏瘋部最大總剪力秘靜力推覆分析得到的結(jié)構(gòu)極限狀態(tài)剪力之比。從圖８可以看出，采用高強(qiáng)配筋后，結(jié)構(gòu)的承載力安全儲(chǔ)備大大提蹇。在０．５ｇ的峰值加速度下，基本模型的癮部剪力愁經(jīng)達(dá)黌其極限承載力，瑟高強(qiáng)配簸模型則還有４０％左右的強(qiáng)度儲(chǔ)備。從圖９可覓，框架分擔(dān)的剪力相差不是很多。麗由于采用高強(qiáng)配筋后剪力墻的屈服承載力提高較多，故圖１０中的高強(qiáng)配筋剪力墻裰對(duì)安全水準(zhǔn)則噯顯離予基本模型。

圖８

ＥｌＣｅｎｔｒｏ

ＮＳ波下結(jié)構(gòu)底部總剪力與繢構(gòu)極限狀

態(tài)總剪力之比隨ＰＧＡ變化

ＰＧＡ，ｇ

瑟９

ＥｌＣｅｎｔｒｏ

ＮＳ浚下糖漿褒部基驁力與糕絮投隈獲

愨總勢(shì)力之?dāng)浪恚校牵磷兓?/p>

ＰＧＡ，ｇ

圖１０

ＥｌＣｅｎｔｒｏ

ＮＳ波下剪力墻底部總剪力與剪力墻

極限狀態(tài)總剪力之比隧ＰＧＡ變化

增刊姚震宇等：高強(qiáng)配筋框一剪結(jié)構(gòu)的抗震分析

１３７

圖１１所示為不同模型框架分擔(dān)剪力隨著ＰＧＡ增大的變化規(guī)律。由于剪力墻開(kāi)裂會(huì)導(dǎo)致其剛度顯著降低，所以在０．１

ｇ

ＰＧＡ之前框架分擔(dān)剪力都是

迅速上升的。高強(qiáng)配筋模型由于剪力墻屈服較晚，所以當(dāng)ＰＧＡ＞０．１ｇ后框架分擔(dān)剪力比例是一直降低的。而對(duì)于普通配筋的基本模型，當(dāng)ＰＧＡ＞０．３

ｇ

后，由于框架也屈服，所以框架分擔(dān)的地震力比例還略有上升，因此剪力墻采用高強(qiáng)配筋后，在大震下減輕框架的負(fù)擔(dān)是有一定積極意義的。

摹

０

、

ｏ

只鉗／ｇ

圖１１

框架分擔(dān)剪力比例隨ＰＧＡ增大的變化規(guī)律

４結(jié)論

通過(guò)本文研究可以看出，在剪力墻結(jié)構(gòu)中采用高強(qiáng)配筋，可以明顯提高結(jié)構(gòu)的承載力，并和原結(jié)構(gòu)有著相近的變形能力。在地震作用下，高強(qiáng)配筋剪力墻結(jié)構(gòu)的安全儲(chǔ)備明顯高于普通配筋結(jié)構(gòu)。在高強(qiáng)鋼筋已經(jīng)可以以合理的價(jià)格用于工程時(shí)，適當(dāng)采用高強(qiáng)材料可以有效提高結(jié)構(gòu)在大震下的安全性能。

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高強(qiáng)配筋框-剪結(jié)構(gòu)的抗震分析

作者：

作者單位：姚震宇， 陸新征， 葉列平， 繆志偉清華大學(xué)土木工程系,北京,100084;清華大學(xué)結(jié)構(gòu)工程與振動(dòng)教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,北京

,100084

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